Счетчики

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ
Автор Administrator   
30.07.2008 г.

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА И РАСЧЕТ КРЕПИ

3.18. Выбор типа и расчет параметров крепи вертикального шахтного ствола следует произ­водить дифференцированно для устья, протя­женной части, участков сопряжений в зависи­мости от инженерно-геологических, гидрогео­логических условий, вредных воздействий, а также с учетом схем организации и методов производства работ.

3.19. Крепь устьев стволов и шурфов следу­ет проектировать из монолитного бетона или железобетона, металлических или железобе­тонных тюбингов. Конструкцию крепи устьев в зависимости от действующих нагрузок, раз­меров проемов для каналов и диаметров верти­кальных выработок следует предусматривать одно-, двух- к трехступенчатыми венцовыми или ступенчато-венцовыми.

3.20. Расчет крепи устьев стволов и шурфов следует производить на действие вертикальных и горизонтальных давлений (нагрузок).

Вертикальные нагрузки следует определять как сумму давлений от собственного веса кре­пи, веса оборудования и сооружений, опирающихся на крепь; горизонтальные - от давления пород массива, пригрузки от поверхностных фундаментов и опор и гидростатического давления в водоносных горизонтах.

3.21. Расчетную вертикальную нагрузку Рвр кН (тс), действующую на крепь устья, следует определять по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ              (5)

где     n - коэффициент перегрузки, равный 1,4;

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ - сумма вертикальных нагрузок, передаваемых опорами горнотехнических сооружений, расположенных на поверхности вблизи ство­ла, на крепь устья ствола, кН (тс);

Qу - собственный вес крепи устья, кН (тс).

3.22. Расчетное горизонтальное (радиаль­ное) давление пород Рп, кПа (тс/м2), на крепь устья ствола в малосвязных и глинистых по­родах наносов следует определять по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ, (6)

где         n - коэффициент перегрузки, равный 1,3;

k­у - коэффициент, принимаемый равным 1,7 при расстоянии от проемов в крепи более 20 м и 2,9 - при расстоянии менее 20 м;

r0-  радиус ствола в свету, м;

j - угол внутреннего трения наносов, град;

 y - безразмерный коэффициент, определяемый из выражения

y = 2tg j tg(45°+СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ);

H - глубина рассматриваемого участка от поверх­ности, м;

Рф - наибольшая суммарная дополнительная на­грузка от зданий и сооружений, расположен­ных на поверхности вблизи ствола, кПа (тс/м2), определяемая согласно прил. 1;

g - удельный вес породы (грунта), кН/м3 (тс/м2), определяемый из выражения

g = rmg;

rm - средняя плотность пород (грунта), т/м3;

g - ускорение силы тяжести, м/с2 (вводится только для единиц СИ).

Допускается вести расчет нагрузок на крепь, назначать тип и  параметры крепи устья ствола согласно главе СНиП по проектирова­нию сооружений промышленных предприятий (в части опускных колодцев).

3.23. Выбор типа и расчет параметров кре­пи для протяженной части ствола, а также уча­стков сопряжения следует производить на основании определения категорий устойчивости пород   вертикальных выработок согласно табл. 2.

Таблица2

Категория ус­тойчивости пород

Оценка состояния устойчивости пород

Критерий устойчи­вости пород верти­кальной выработки С

I

Устойчивое

До 3

II

Среднеустойчивое

От 3 до 6

III

Неустойчивое

От 6 до 10

IV

Очень неустойчи­вое

Более 10

Примечание. При Rc £ 2 МПа породы относят­ся к IV категории устойчивости.

3.24. Величину критерия устойчивости пород вертикальной выработки С следует определять по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,  (7)

где    kp -  коэффициент, учитывающий взвеши­вающее действие воды: для участков вне водоносных горизонтов kг равен 1, для пород водоносного горизонта kг определяется по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,     (8)

h1 - высота толщи пород от почвы водоупора до земной поверхности, м;

h2  - высота толщи пород от рассматривае­мого сечения в водоносном горизонте до почвы водоупора (до кровли во­доносного горизонта), м;

gп, gв - соответственно, удельный вес частиц  пород водоносного горизонта и удель­ный вес воды, кН/м3 (тс/м3);

e - коэффициент пористости пород водо­носного горизонта, принимаемый как отношение объема пор к объему ске­лета и определяемый по данным гид­рогеологических изысканий;

Н - высота толщи пород от рассматривае­мого сечения до земной поверхности, м;

Рв - давление подземных вод с учетом водопонижения, кПа (тс/м2);

kсб - коэффициент  воздействия на ствол других выработок: для протяженных участков ствола kсб равен 1; для со­пряжений kсб равен 1,5;

kц - коэффициент  воздействия на ствол очистных работ: для участков, не ис­пытывающих воздействий kц равен 1; при воздействии очистных работ kц принимается по данным  специализированных организаций;

ka - коэффициент влияния угла залегания пород a град: для горизонтально залегающих пород ka равен 1, в остальных случаях ka следует принимать из выражения

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ

kt - коэффициент влияния времени экс­плуатации проектируемой выра6отки: для шахтных стволов kt равен 1; для остальных выработок - 0,9,

Нр, Rс, g -обозначения те же, что и в формулах (1), (2) и (6).

Примечание: При размерности Rс в кгс/см2 в формулу (7) вместо Rс следует подставлять 0,1 Rс.

3.25. На протяженных участках ствола с жесткой армировкой, а также для участков со­пряжений ствола в породах I, II и III катего­рий устойчивости при отсутствии воздействия очистных работ, других выработок и водопонижения следует применять, как правило, моно­литную бетонную крепь; при этом:

в породах I категории устойчивости толщи­на бетонной крепи принимается без расчета по табл. 3.

в породах II и III категорий устойчивости толщину бетонной крепи следует устанавли­вать расчетом согласно требованиям п. 3.34 настоящих норм, но не менее величин, указан­ных в табл. 3.

Таблица 3

Глубина расположения участка, м

Толщина бетонной крепи, мм при углах залегания пород, град

 

до 35°

более 35°

До 500

200

250

Более 500

250

300

При соответствующем обосновании допус­кается в стволах с жесткой армировкой, прой­денных в породах I категории устойчивости, назначать крепи и их параметры, определяе­мые по п. 3.26 настоящих норм.

Если расчетная толщина монолитное бетон­ной крепи превышает 500 мм, то следует при­менять бетон более высокой марки или другой тип крепи.

3.26. В стволах с гибкой армировкой, а так­же в вентиляционных стволах и шурфах, не оборудованных подъемными установками, в восстающих выработках и рудоспусках при отсутствии влияния очистных работ и водопонижения, где притоки воды не более 8 м3/ч, в породах I и II категорий устойчивости следует применять  набрызгбетонную  крепь  либо комбинированную крепь из анкеров, металли­ческой сетки и набрызгбетона; при притоках воды более 8 м3/ч в породах I, II и III категорий устойчивости следует применять монолит­ную бетонную крепь. При этом:

в породах I категории устойчивости толщи­на набрызгбетонной крепи на протяженных участках ствола принимается без расчета по табл. 4

Таблица 4

Глубина располо­жения участка, м

Толщина набрызгбетонной крепи, мм, при углах залегания пород, град

 

до 35

более 35

До 500

80

120

Более 500

100

150

в породах I категории устойчивости для участков сопряжений ствола, а также в поро­дах II категории устойчивости на протяженных участках ствола толщину набрызгбетонной крепи следует устанавливать расчетом соглас­но требованиям п. 3.34 настоящих норм. При этом толщина набрызгбетонной крепи должна быть не менее 150 мм на глубинах до 500 м ч 200 мм на глубинах более 500 м.

В комбинированной крепи длину анкеров lа следует принимать равной 2 м; расстояние между анкерами 0,7 lа. При соответствующем обосновании допускается изменять длину анке­ров и расстояния между ними.

3.27. В породах IV категории устойчивости, на участках ствола с напорными водами, а так­же на калийных и подобных им месторождени­ях следует применять тюбинговую, железобе­тонную, многослойную крепь, а при достаточ­ной  устойчивости  пород - монолитную бетонную крепь.

3.28. Расчет крепи протяженной части ство­лов и шурфов следует производить на суммар­ное действие горизонтального (радиального) давления пород массива Рп и давления оста­точного напора подземных вод Рг с учетом тех­нологической и монтажной нагрузок.

Общее давление надлежит определять на момент времени, когда оно является наиболь­шим.

3.29. Расчётное горизонтальное (радиаль­ное) давление пород Рп, кПа (тс/м2), на крепь протяженной части вертикальной выработка при отсутствии влияния горизонтальных де­формаций от воздействия очистных работ сле­дует определять по формуле

Рп = пmупнРн[1+0,1(r0 - 3)],       (9)

где         r0 -  радиус выработки в свету, м;

п - коэффициент перегрузки, равный 1,3;

my - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

Тип крепи

Коэффициент условий ра­боты my

Набрызгбетонная

0,50

Сборная

0,75

Монолитная

0,80

пн - коэффициент приведения к расчетному (максимальному) давлению при неравномерной эпюре на­грузок, принимаемый по табл. 6.

Таблица 6

Угол залегания пород, a, град

Коэффициент пн

 

при последовательной и параллельной схемах проходки

при совмещенной

схеме проходки

До 10

2,00

1,75

От 10 до 35

2,50

2,00

Более 35

2,75

2,25

Pн - нормативное давление на крепь, кПа (тс/м2), оп­ределяемое для пород I, II и III категории ус­тойчивости по формулам:

при С £ 6Рн = 10[(2С - 1)+D],     (10)

при10 ³ С > 6Рн =10[(3С - 7)+D],    (11

где  ­C - критерий устойчивости вертикальных вырабо­ток, рассчитываемый по формуле (7);

D - параметр, учитывающий технологию проходче­ских работ, принимаемый равным: при последовательной и параллельной технологических схемах - нулю; при совмещенной технологи­ческой схеме проходки с передвижной опалуб­кой при С£6 D равно 2 и при 10³С>6 D равно 3.

Примечания:  1. Нормативное давление на крепь Рн для пород IV категории устойчивости опреде­ляется по методикам специализированных организаций.

2. В формулах (10) и (11) множитель 10 вводится при единицах СИ.

3.30. Расчетное горизонтальное давление пород Рп на крепь вертикальной выработки в районе сопряжения на протяжении 20 м вверх и 20 м вниз от сопряжения следует определять по формуле (9) настоящих норм, принимая в ней вместо величин пн и Рн величины пнс и Рсн рассчитываемые по формулам:

пнс = пн +(20 - z)x.           (12)

Рcн = Рн(1,5 - 0,025z).           (13)

где    z - расстояния от узла сопряжения до рассматриваемого сечения в районе 20 м;

х - коэффициент перехода от протяженного участка к району сопряжения, принимаемый по табл. 7.

Таблица   7

Угол залегания пород a, град

Коэффициент х

 

при последователь­ной и параллельной схемах проходки

при совмещенной схе­ме проходки

До 10

0,050

0,037

Более 10

0,025

0,025

3.31. В местах пересечения ранее вырабо­танных пространств на удалении до 6m в кров­лю и до 2m в почву (где m - мощность пласта) величина нормативного давления Ppн, кПа (тс/м2), на крепь определяется по формуле

Ррн = 0,66Рн +100,              (14)

где Рн - нормативное давление, определяемое по фор­мулам (10) или (11);

100 - слагаемое в единицах СИ; при единицах дав­ления в тс/м2 слагаемое следует принимать равным 10.

3.32. При проектировании сопряжений ство­ла с горизонтальными выработками и камера­ми для исключения их влияния на ствол необ­ходимо:

околоствольные выработки в породах II категории устойчивости на протяжении от ствола не менее 30 м, а в породах III и IV ка­тегории - не менее 50 м крепить жесткой кре­пью; в породах I категории тип крепи не регла­ментируется;

погашаемые околоствольные выработки в породах I и II категорий устойчивости на про­тяжении от ствола до 10 м, а в породах III и IV категорий устойчивости до 30 м закладывать кусковатой породой с тампонажным раствором.

3.33. Давление подземных вод Рг, кПа (тс/м2), на крепь выработки в коренных поро­дах без их тампонажа следует определять по формуле (l5), а при наличии тампонажа пород по формуле (16)

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,           (15)

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,     (16)

где       п - коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,1;

Не - естественный или сниженный общим водопонижением напор в данном водоносном горизонте, определяемый по результатам гидрогеологических исследований, м;

kфкр -  коэффициент фильтрации крепи (для бетонной крепи kфкр = 0,00158 м/сут);

kфп, kфт - соответственно коэффициенты фильтра­ции породы и затампонированной зоны, определяемые по данным гидрогеологических исследований, м/сут;

r1,r0,rт - соответственно внешний, внутренний ра­диус крепи и радиус затампонированной зоны, м; при неизвестном r1 в расчете следует принимать для первого приближения толщину бетонной крепи r1 - r0, равной 0,5 м с последующим уточнени­ем толщины крепи;

R(t) - радиус влияния дренажа выработки, оп­ределяемый по данным гидрогеологиче­ских изысканий из выражения  R(t) = 1,5СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ;

а - коэффициент пьезопроводности водоносного горизонта, м2/сут;

 t -  время от начала дренирования, сут;

gв - обозначение то же, что в формуле (8).

В тех случаях, когда по расчетам Рг более Рн, в формулах (15) и (16) необходимо учиты­вать корректировку времени, принимая t соот­ветствующим моменту на 2 мес после вве­дения крепи в работу.

Если СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ менее 4, то в формуле (16) Рг равно 0, а при СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,  более 100 определяется из выражения

Рг = Неgв.

При расчете горизонтального давления об­водненных пород в формуле (9) вместо коэф­фициента пн следует принимать коэффициент пнг , определяемый по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ.        (17)

3.34. Расчет толщины монолитной бетонной и набрызгбетонной крепи вертикальной вы­работки dк, мм, следует производить по фор­муле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ .   (18)

где         r0 - радиус вертикальной выработки в свету, мм;

mу - коэффициент  условий работы крепи, принимаемый равным 1.25;

mб1,mб3, mб7 - соответственно коэффициенты, учиты­вающие длительную нагрузку, усло­вие для нарастания прочности и темпе­ратурные колебания, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

Rпp - расчетное сопротивление бетона сжа­тию, принимаемое в соответствии с главой  СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конст­рукций, кПа (тс/м2);

kp - коэффициент концентрации напряже­нии в конструкции крепи, принимае­мый равным 1 на протяженных уча­стках ствола и равным (2-0,05 z) в районе сопряжения, где z - рас­стояние от узла сопряжения до рас­сматриваемого сечения, м;

Р - горизонтальное давление, кПа (тc/м2), определяемое как суммарное от дав­ления пород Рп и подземных вод Рг;

dпб - толщина породобетонной  оболочки, образующейся за счет проникновения бетона в окружающие нарушенные породы: для набрызгбетона принима­емая равной 50 мм, для остальных типов крепи - равной нулю.

3.35. В вертикальных выработках, находя­щихся в зонах воздействия очистных работ и других выработок, а также водопонижения при величинах ожидаемых относительных дефор­маций пород вблизи выработки, превышающих их допускаемые значения для крепи, указан­ные в табл. 8, в породах всех категорий устой­чивости следует применять конструктивные элементы защиты или конструкции крепи, при­способленные к принудительному деформиро­ванию совместно с массивом пород.

Таблица 8

Крепь

Допускаемые относительные вертикальные

деформации, мм/м

 

при сжатии

при растяжении

Монолитная

0,85

По несущей способности

0,05

Монолитная

0,85

По раскрытию трещин

0,25

Сборная

2,00

1,00

3.36. Конструктивные элементы защиты крепи ствола следует назначать на основе расчета ожидаемых относительных деформаций пород околоствольного массива и с учетом необходимой степени гидроизоляции ствола. При этом, если:

деформации растяжения пород превышают значения, указанные в табл. 8, то следует предусматривать горизонтальные разрезные швы на расстояниях не более 15 м друг от друга, преимущественно на пересечении наиболее слабых слоев пород;

деформации сжатия пород находятся в ин­тервале от указанных в табл. 8 до 15 мм/м, то следует предусматривать горизонтальные оса­дочные швы (узлы вертикальной податливо­сти) в местах наибольших деформаций и на контактах прочных и слабых пород или меры по обеспечению проскальзывания крепи на за­щищаемом участке;

деформации  сжатия пород превышают 15 мм/м, то следует предусматривать осадоч­ные зоны и узлы вертикальной податливости;

проявляются горизонтальные деформации, то следует предус­матривать повышение несу­щей способности и податливые конструкции, обоснованные расчетом.

3.37. Для компенсации вертикальных де­формаций сжатия осадочными швами макси­мальное расстояние между ними в вертикаль­ной выработке устанавливается расчетом со­гласно требованиям настоящих норм, но не более 20 м. Осадочные швы выполняются из податливого материала, а при необходимости гидро- и газоизоляции в них устанавливаются специальные герметичные узлы податливости,

Максимальное расстояние 1, м, между оса­дочными швами определяется по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,      (19)

где      D1 -  диаметр выработки в проходке (вчерне), м;

D0 - диаметр выработки в свету, м;

fтр - коэффициент трения породы о крепь, принимаемый: 0,6 для изверженных пород, песчаников и известняков; 0,5 - для алевролитов и аргиллитов и 0,4 для углей и соляных пород;

Rпр, Рп, mб1, mб3, mб7 - обозначения те же, что и в формулах (9) и (18).

 3.38. Расчетная рабочая высота hш, мм, осадочного шва определяется по формуле

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,         (20)

где          Dhр - разность оседаний на границах защищаемого участка, мм, которая определяется из выражения Dhр = Seimi;

ei - относительные вертикальные деформации в пределах защищаемого участка, мм/м;

mi - мощность слоя, м;

ап - сжимаемость материала прокладок в шве или узле податливости, %, при нагрузках равных допускаемым для материала крепи, принимаемая по результатам испытаний материала.

3.39. При полной компенсации вертикальных и горизонтальных деформаций массива от воздействия очистных работ конструктивными мерами защиты величины расчетных давлении на крепь вертикальной выработки следует оп­ределять согласно требованиям настоящих норм без учета воздействия очистных работ.

В случае неполной компенсации проявле­ний указанных деформаций от воздействия очистных работ или отсутствии конструктив­ных мер защиты выработки расчет крепи сле­дует производить по ожидаемым перемещениям согласно методикам специализированных организаций.

При этом минимальная величина несущей способности крепи должна приниматься не менее величины расчетного давления на крепь без учета влияния очистных работ.

Примечание. Расчеты давления на крепь, конструктивные элементы защиты кре­пи вертикальных выработок при скользящих крепях с заполнением закрепного пространст­ва следует производить по методикам специа­лизированных организаций.

3.40. При проектировании горных вырабо­ток сумма остаточных водопритоков с водо­носных горизонтов не должна превышать до­пустимого водопритока в ствол, установленно­го в главе СНиП по правилам производства и приемки работ подземных горных выработок.

 Остаточный водоприток в ствол Qост, м3/сут, в результате фильтрации воды через крепь следует определять по формуле

Qост = Wm.         (21)

где     m - мощность водоносного горизонта, м;

W - фильтрационный расход воды на единицу длины ствола, м2/сут, определяемый по формулам:

в условиях без тампонажа пород

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,         (22)

в условиях тампонажа пород

СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ,     (23)

где Не, kфп, kфкр, kфт, r1, r0, rт, R(t) - то же, что и в формулах (15) и (16).

 


Содержание
СНиП II-94-80 ПОДЗЕМНЫЕ ГОРНЫЕ ВЫРАБОТКИ
"1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ"
"ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗЫСКАНИЯ"
"2. КОМПОНОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ, ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ"
"ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ"
"3. ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВЫРАБОТКИ ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ"
"РУДОСПУСКИ (ПОРОДОСПУСКИ), ВОССТАЮЩИЕ (СКАТЫ, ГЕЗЕНКИ)"
"СОПРЯЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТВОЛОВ (ШУРФОВ) С ГОРИЗОНТАЛЬНЫМИ ВЫРАБОТКАМИ"
"РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА И РАСЧЕТ КРЕПИ"
"4. ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ И НАКЛОННЫЕ ВЫРАБОТКИ"
"РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД И НАГРУЗОК НА КРЕПЬ, ВЫБОР ТИПА КРЕПИ"
"5. КАМЕРЫ ОБЪЕМНО ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КАМЕРЫ ВОДОСЛИВНЫХ УСТАНОВОК"
"ВОДОСБОРНИКИ И ОСВЕТЛЯЮЩИЕ РЕЗЕРВУАРЫ"
"КАМЕРЫ ЗУМПФОВЫХ ВОДООТЛИВНЫХ УСТАНОВОК"
"КАМЕРЫ ЭЛЕКТРОПОДСТАНЦИЙ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ПУНКТОВ"
"КАМЕРЫ ПОДЪЕМНЫХ МАШИН И ЗАГРУЗОЧНЫХ УСТРОЙСТВ СКИПОВЫХ ПОДЪЕМОВ"
"КАМЕРЫ ОПРОКИДЫВАТЕЛЯ, ДРОБИЛЬНЫХ УСТАНОВОК И ДРУГИХ РАЗГРУЗОЧНЫХ УСТРОЙСТВ"
"КАМЕРЫ ДЕПО ЭЛЕКТРОВОЗОВ И РЕМОНТА ВАГОНЕТОК"
"КАМЕРЫ ДЛЯ ДИЗЕЛЬНОГО САМОХОДНОГО ТРАНСПОРТА"
"ДЕПО ПРОТИВОПОЖАРНОГО ПОЕЗДА И СКЛАД ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ОБОРУДОВАНИЯ И ИНСТРУМЕНТОВ"
"КАМЕРЫ ДЛЯ УСТРОЙСТВ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, ВОДОНЕПРОНИЦАЕМЫХ ПЕРЕМЫЧЕК И МАСТЕРСКИХ-КЛАДОВЫХ ДЛЯ ГОРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ"
"КАМЕРЫ ОПЕРАТОРА (ДИСПЕТЧЕРА), ОЖИДАНИЯ ЛЮДЕЙ, МЕДИЦИНСКОГО ПУНКТА И ДРУГИЕ"
"РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД, НАГРУЗОК НА КРЕПЬ И ВЫБОР ТИПА КРЕПИ"
"ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ НА КРЕПЬ УСТЬЯ  СТВОЛА ОТ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИИ, РАСПОЛОЖЕННЫХ НА ПОВЕРХНОСТИ ВБЛИЗИ СТВОЛА ПРИЛОЖЕНИЕ 1"
Последнее обновление ( 05.08.2008 г. )
 
« Пред.   След. »
Copyright © 2008. "СНиП-Строительные нормы и правила"