Счетчики

СНиП II-25-80 Деревянные конструкции
Автор Administrator   
05.08.2008 г.

3. Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3.

Таблица 3

Напряженное

состояние и

характеристика элементов

Обозначение

Расчетные сопротивления, СНиП II-25-80 Деревянные конструкции, для сортов древесины

   

1

2

3

1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:

       

а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах "б", "в") высотой до 50 см

Rи, Rс, Rсм

14

140

13

130

8,5

85

б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см

Rи, Rс, Rсм

15

150

14

140

10

100

в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см

Rи, Rс, Rсм

16

160

15

150

11

110

г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении

Rи, Rс, Rсм

_

16

160

10

100

2. Растяжение вдоль волокон:

       

а) неклееные элементы

Rр

10

100

7

70

_

б) клееные элементы

Rр

12

120

9

90

_

3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон

Rс90, Rсм90

1,8

18

1,8

18

1,8

18

4. Смятие поперек волокон местное:

       

а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов

Rсм90

3

30

3

30

3

30

б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°

Rсм90

4

40

4

40

4

40

5. Скалывание вдоль волокон:

       

а) при изгибе неклееных элементов

Rск

1,8

18

1,6

16

1,6

16

б) при изгибе клееных элементов

Rск

1,6

16

1,5

15

1,5

15

в) в лобовых врубках для максимального напряжения

Rск

2,4

24

2,1

21

2,1

21

г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения

Rск

2,1

21

2,1

21

2,1

21

6. Скалывание поперек волокон:

       

а) в соединениях неклееных элементов

Rск90

1

10

0,8

8

0,6

6

б) в соединениях клееных элементов

Rск90

0,7

7

0,7

7

0,6

6

7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины

Rр90

0,35

3,5

0,3

3

0,25

2,5

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п. 4 данной таблицы, определяется по формуле

СНиП II-25-80 Деревянные конструкции,                                                                 (1)

где Rс90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 3 данной таблицы);

l - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяется по формуле

СНиП II-25-80 Деревянные конструкции.                                                            (2)

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле

СНиП II-25-80 Деревянные конструкции.                                                           (3)

4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п. 2а данной таблицы, следует снижать на 30%.

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/см2).

Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные коэффициенты mп, указанные в табл. 4.

Таблица 4

 

Коэффициент mп для расчетных сопротивлений

Древесные породы

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон Rр, Rи, Rс, Rсм

сжатию и смятию поперек волокон Rс90, Rсм90

ска­лыванию Rск

Хвойные

     

1. Лиственница, кроме европейской и японской

1,2

1,2

1

2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края

0,9

0,9

0,9

3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова

0,65

0,65

0,65

4. Пихта

0,8

0,8

0,8

Твердые лиственные

     

5. Дуб

1,3

2

1,3

6. Ясень, клен, граб

1,3

2

1,6

7. Акация

1,5

2,2

1,8

8. Береза, бук

1,1

1,6

1,3

9. Вяз, ильм

1

1,6

1

Мягкие лиственные

     

10. Ольха, липа, осина, тополь

0,8

1

0,8

Примечание. Коэффициенты mп, указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности £ 25%), умножаются на коэффициент 0,85.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициент mв, указанные в табл. 5;

Таблица 5

Условия эксплуатации (по табл. 1)

Коэффициент mв

Условия эксплуатации (по табл. 1)

Коэффициент mв

А1, А2, Б1, Б2

1

В2, В3, Г1

0,85

А3, Б3, В1

0,9

Г2, Г3

0,75

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35° С, - на коэффициент mт = 1; при температуре +50° С - на коэффициент mт = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент mд = 0,8;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициенты mн, указанные в табл. 6;

Таблица 6

 

Коэффициент mн

Нагрузка

для всех видов сопротивлений, кроме смятия поперек волокон

для смятия поперек волокон

1. Ветровая, монтажная, кроме указанной в п. 3

1,2

1,4

2. Сейсмическая

1,4

1,6

Для опор воздушных линий электропередачи

3. Гололедная, монтажная, ветровая при гололеде, от тяжения проводов при температуре ниже среднегодовой

1,45

1,6

При обрыве проводов и тросов

1,9

2,2

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты mб, указанные в табл. 7;

Таблица 7

Высота сечения, см

50 и менее

60

70

80

100

120 и более

Коэффициент mб

1

0,96

0,93

0,90

0,85

0,8

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты mсл, указанные в табл. 8;

Таблица 8

Толщина слоя, мм

19 и менее

26

33

42

Коэффициент mсл

1,1

1,05

1

0,95

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициенты mгн, указанные в табл. 9;

Таблица 9

Напряженное

Обозначение

Коэффициент mгн при отношении rк /а

состояние

расчетных

сопротивлений

150

200

250

500

и более

Сжатие и изгиб

Rс, Rи

0,8

0,9

1

1

Растяжение

Rр

0,6

0,7

0,8

1

Примечание: rк - радиус кривизны гнутой доска или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент mо = 0,8;

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент mа = 0,9.

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл. 10.

Таблица 10

 

Расчетные сопротивления, СНиП II-25-80 Деревянные конструкции

Вид фанеры

Растяжению в плоскости лис­та Rф.р

сжатию в плоскости листа Rф.с

изгибу из плоскости листа Rф.и

скалыванию в плоскости лис­та Rф.ск

срезу перпендикулярно плоскости листа Rф.ср

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С

         

а) семислойная толщиной 8 мм и более:

         

вдоль волокон

14

140

12

120

16

160

0,8

8

6

60

поперек волокон наружных слоев

9

90

8,5

85

6,5

65

0,8

8

6

60

под углом 45° к волокнам

4,5

45

7

70

_

0,8

8

9

90

б) пятислойная толщиной 5-7 мм:

         

вдоль волокон наружных слоев

14

140

13

130

18

180

0,8

8

5

50

поперек волокон наружных слоев

6

60

7

70

3

30

0,8

8

6

60

под углом 45° к волокнам

4

40

6

60

_

0,8

8

9

90

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более:

         

вдоль волокон наружных слоев

9

90

17

170

18

180

0,6

6

5

50

поперек волокон наружных слоев

7,5

75

13

130

11

110

0,5

5

5

50

под углом 45° к волокнам

3

30

5

50

_

0,7

7

7,5

75

3. Фанера бакелизиро­ванная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:

         

вдоль волокон наружных слоев

32

320

28

280

33

330

1,8

18

11

110

поперек волокон наружных слоев

24

240

23

230

25

250

1,8

18

12

120

под углом 45° к волокнам

16,5

165

21

210

_

1,8

18

16

160

Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ Rф.с.90 = Rф.см.90 = 4 МПа (40 кгс/см2) и марки ФБС Rф.с.90 = Rф.см.90 = 8 МПа (80 кгс/см2).

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты mв, mт, mд, mн и mа, приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент mа = 0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент m = 0,85.

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 10 000 МПа (100 000 кгс/см2); поперек волокон Е90 = 400 МПа (4000 кгс/см2). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G90 = 500 МПа (5000 кгс/см2). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным n90.0 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, n0.90 = 0,02.

Величины модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа Еф и Gф и коэффициенты Пуассона nф при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл. 11.

Таблица 11

Вид фанеры

Модуль упругости Еф, СНиП II-25-80 Деревянные конструкции

Модуль сдвига Gф, СНиП II-25-80 Деревянные конструкции

Коэффициент Пуассона nф

1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семи­слой­ная и пяти­слой­ная:

     

вдоль волокон на­ружных слоев

9 000

90 000

750

7 500

0,085

поперек волокон наружных слоев

6 000

60 000

750

7 500

0,065

под углом 45° к волокнам

2 500

25 000

3 000

30 000

0,6

2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная:

     

вдоль волокон наружных слоев

7 000

70 000

800

8 000

0,07

поперек волокон наружных слоев

5 500

55 000

800

8 000

0,06

под углом 45° к волокнам

2 000

20 000

2 200

22 000

0,6

3. Фанера бакелизированная марки ФБС:

     

вдоль волокон наружных слоев

12 000

120 00

1 000

10 000

0,085

поперек волокон наружных слоев

8 500

85 000

1 000

10 000

0,065

под углом 45° к волокнам

3 500

35 000

4 000

40 000

0,7

Примечание. Коэффициент Пуассона nф указан для направления, перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Еф.

Модули упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициенты mв в табл. 5 и коэффициенты mт и mд, приведенные в пп. 3.2,б и 3.2,в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины ЕI = 300Rс (Rс - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл. 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - GI0.90 + 0,05EI; для фанеры - Еф= 250Rфс; СНиП II-25-80 Деревянные конструкции (Rф.с, Еф, Gф при­нимаются по табл. 10, 11).

 


Содержание
СНиП II-25-80 Деревянные конструкции
"1. Общие положения"
"2. Материалы"
"3. Расчетные характеристики материалов"
"4. Расчет элементов деревянных конструкций А. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы. Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы"
"Изгибаемые элементы"
"Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом"
"Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных конструкций"
"Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной"
"5. Расчет соединений элементов деревянных конструкций"
"Клеевые соединения"
"Соединения на врубках"
"Соединения на цилиндрических нагелях"
"Соединения на гвоздях и шурупах, работающих на выдергивание"
"Соединения на пластинчатых нагелях"
"Соединения на вклеенных стальных стержнях, работающих на выдергивание или продавливание"
"6.  Указания по проектированию деревянных конструкций"
"Балки, прогоны, настилы"
"Составные балки"
"Балки клееные"
"Фермы"
"Арки и своды"
"Рамы"
"Опоры воздушных линий электропередачи"
"Конструктивные требования по обеспечению надежности деревянных конструкций"
"Дополнительные требования к древесине Приложение 1"
"Нормативные и временные сопротивления древесины сосны и ели Приложение 2"
"Плотность древесины и фанеры Приложение 3"
"Данные для расчета сжатых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов Приложение 4"
"Графики для расчета фанерных стенок балок и плит Приложение 5"
 
« Пред.   След. »
Copyright © 2008. "СНиП-Строительные нормы и правила"